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Résistance au poinçonnement - A23.3-2014
v1.0 (20240507)
2026-04-09

Données d'entrée

Propriétés du béton

f'c = MPa Résistance à la compression du béton
φc =   Coefficient de résistance du béton
8.4.2 Factored concrete strength
The factored concrete compressive strengths used in checking ultimate limit states shall be taken as φcf'c. The factored concrete tensile strengths used in checking ultimate limit states are given in terms of φc√f'c, where φc = 0.65, except as specified in Clause 16.1.3.

16.1.3
For elements produced in manufacturing plants prequalified in accordance with CSA A23.4, the concrete material resistance factor, φc, specified in Clause 8.4.2 of this Standard may be taken as 0.70.

source : CSA A23.3 (2014) Design of concrete structures 8.4.2 [1]
λ =   Facteur de densité du béton
8.6.5 Modification factors for concrete density
The effect of low-density aggregates on tensile strength and other related properties shall be accounted for by the factor λ, where
a)λ = 1.00 for normal density concrete;
b)λ = 0.85 for structural semi-low-density conrete in which all the fine aggregate is natural sand; and
c)λ = 0.75 for structural low-density concrete in which none of the fine aggregate is natural sand.

Linear interpolation may be applied based on the fraction of natural sand in the mix.

source : CSA A23.3 (2014) Design of concrete structures 8.6.5 [1]

Données géométriques

Pos = Position où est vérifié le poinçonnement dans la dalle
 
αs = 4   Coefficient pour tenir compte de la position de la réaction
13.3.4.1.b) [1]
d = mm Bras de levier des barres d'armature en tension
 
a = mm Petit côté de la colonne, charge concentrée ou aire de réaction
 
b = mm Grand côté de la colonne, charge concentrée ou aire de réaction
 
βc = 1   Rapport entre le grand côté et le petit côté de l'aire de réaction
b / a
bo = mm Périmètre de la section critique pour le cisaillement

Calculs

Résistance pondérée en cisaillement, le plus petit de :

vc,1 = 2.029   Contrainte pondérée résistant au cisaillement a)
13.3.4.1.a) éq. 13.5 [1]
  • (1 + 2 / βc) 0.19 λ φc √f'c
  • (1 + 2/1 0.19 · 1 · 0.65 · (30 MPa)0.5 = 2.03 MPa
vc,2 = 2.202   Contrainte pondérée résistant au cisaillement b)
13.3.4.1.b) éq. 13.6 [1]
  • (αsd / bo + 0.19) λ φc √f'c
  • (4 · 150 mm / 1 400 mm + 0.19) · 1 · 0.65 · (30 MPa)0.5 = 2.2 MPa
vc,3 = 1.353   Contrainte pondérée résistant au cisaillement c)
13.3.4.1.c) éq. 13.7 [1]
  • 0.38 λ φc √f'c
  • 0.38 · 1 · 0.65 · (30 MPa)0.5 = 1.35 MPa

Résistance pondérée finale

F1 = 1   Facteur de correction si √f'c > 8 MPa
13.3.4.2
The value of √f'c used to calculate vc in Equations 13.5 to 13.7 and 13.10 shall not exceed 8 MPa
source : CSA A23.3 (2014) Design of concrete structures 13.3.4.2 [1]
  • min(√f'c, 8) / √f'c
  • min(8 MPa, 5.48 MPa) / 5.48 MPa
F2 = 1   Facteur de correction si d > 300 mm
13.3.4.3
If the effective depth, d, used in two-way shear calculations exceed 300 mm, the value of vc obtained from Equations 13.5 to 13.7 shall be multiplied by 1300/(1000+d).
source : CSA A23.3 (2014) Design of concrete structures 13.3.4.3 [1]
  • 1300 / (1000 + max(d, 300))
  • 1300 mm / [1000 mm + max(300 mm, 150 mm)]
vr = 1.353 MPa Résistance pondérée finale
F1 F2 min(vc,1, vc,2, vc,3)
  • F1 F2 min(vc,1, vc,2, vc,3)
  • 1 · 1 · min(2.029 MPa, 2.202 MPa, 1.353 MPa)
Pr = 284.1 kN Résistance au poinçonnement
vr bo d [1]
  • vr bo d
  • 1.353 MPa · 1 400 mm · 150 mm